Унаспеков Б.А. Вентиляция и кондиционирование воздуха

отдаче калориферов, но при этом возрастает сопротивление калориферной установки. Присоединение трубопроводов к многоходовым калориферам осу ществляется по двум схемам - параллельной и последовательной. Опти мальная скорость движения воды в трубках 0,2-0,5 м/с. Увеличение скоро сти свыше 0,5 м/с не проводит к значительному увеличению теплоотдачи, а гидравлическое сопротивление калориферов значительно возрастает. При нимать скорость движения воды ниже 0,12 м/с не рекомендуется для предотвращения замораживания калориферов. При теплоносителе пар применяется только параллельная схема обвяз ки калориферов трубопроводами. В результате расчета калориферов определяется их тип, номер, количе ство, схемы соединения по воздуху и теплоносителю, аэродинамическое и гидравлическое сопротивление. 1. Расход теплоты для нагревания воздуха Q, Вт Q = 0,28LpKc-(tK - tii), (5.2) где L - расход нагреваемого воздуха, м3/ч; рк- плотность воздуха, кг/м3, при температуре W°С; с - удельная теплоемкость воздуха, 1,005 кДж/(кг °С); tH- температура воздуха до калорифера, °С; tK- температура воздуха по сле калорифера, °С. 2. Задаемся массовой скоростью vp', кг/(м2-с): для калориферов КСк оптимальные значения vp = 4-6 кг/(м2-с), допу стимые - vp = 3-8 кг/(м2-с). 3. Определяем фронтальное сечение f„', м2, для прохода воздуха: f.' = Lp/(3600vp'). (5.3) 4. По справочным данным (табл. 5.5), исходя из полученного значения fB', подбираем тип, номер и число устанавливаемых параллельно по воздуху калориферов, £ f Blao которых приблизительно равно fB'. Выписываем таб личные данные: поверхность нагрева одного калорифера F™6, м2, живое се чение для прохода воды ftp, м2. 5. Находим действительную массовую скорость, кг/(м2 с): vp = L-p/(3600-XfBTa6). (5.4) 6. Находим массовый расход воды G*, кг/ч: G * = ----------- -- ----------- , (5.5) 0,28сж( t rop - to6p) где с* - удельная теплоемкость воды, сж= 4,19 кДж/(кг-°С). 7. Находим скорость воды в трубках калориферов, м/с: Vip = G*/(fip-1000-3600). (5.6) 151